Расчет районной электрической сети 110 кВ
2
Министерство энергетики Российской Федерации
Управление по комплектованию и подготовке кадров
Иркутский энергетический колледжДипломный проектРасчет районной электрической сети 110 кВ
Иркутск 2009СодержаниеВведение1. Выбор трансформаторов и расчет приведенных мощностей2. Расчет разомкнутой сети в режиме максимальных нагрузок2.1 Распределение приведенных мощностей по линиям разомкнутой сети2.2 Выбор проводов2.3 Расчет параметров линии2.4 Расчет потоков мощности по звеньям разомкнутой сети3. Расчет замкнутой сети в режиме максимальных нагрузок3.1 Распределение приведенных мощностей по линиям замкнутой сети3.2 Выбор проводов3.3 Определение параметров линии и расчетных нагрузок в узлах замкнутой сети3.4 Распределение расчетных нагрузок по линии замкнутой сети3.5 Расчет потоков мощности по звеньям замкнутой сети4. Технико-экономическое сравнение вариантов схемы сети4.1 Выбор схемы электрической сети4.2 Расчетные затраты разомкнутой сети4.3 Расчетные затраты замкнутой сети (вариант 2)4.4 Сравнение вариантов по расчетным затратам и выборов оптимального5. Расчет потоков и потерь мощности в оптимальной разомкнуто сети в режиме минимальных нагрузок 5.1 Потери мощности в трансформаторах5.2 Расчет потоков и потерь мощности в линиях6. Расчет потоков и потерь мощности в оптимальной разомкнутой сети в послеаварийном режиме7. Расчет напряжений на типах ПС во всех режимов7.1 Максимальный режим7.2 Минимальный режим7.3 Послеаварийный режим8. Регулирование напряжения8.1 Режим максимальных нагрузок8.2 Режим минимальных нагрузок8.3 Послеаварийный режимСписок литературы Приложение
ВведениеДано задание рассчитать районную электрическую сеть номинальным напряжением 110 кв.
Цель расчета - выбрать оптимальную схему электрической сети для электроснабжения потребителей второй II категории.К электроприемникам II категории относится такие, для которых отключение электроснабжения приводит к массовому недоотпуску продукции, то есть к ущербу и допускается на время включение резерва действиями дежурного персонала. Для электроснабжения потребителей II категории можно использовать либо разомкнутую сеть с двумя линиями, либо замкнутую сеть с двухцветными линиями, либо замкнутую сеть из одноцветных линий.В проекте для каждого варианта сети выбирают сечение проводов, силовые трансформаторы м схемы РУ на подстанциях; рассчитываются потери мощности и потери напряжения.На основе технического сравнения выбирается оптимальный вариант, для которого для которого выполняется электрический расчет в режиме минимальных нагрузок и послеаварийный режим. Для всех режимов осуществляется регулирование напряжения.
1. Выбор трансформаторов и расчет приведенных мощностейПо условиям надежности установим на обеих подстанциях по два трансформатора. Номинальная мощность трансформатора Sном выбирается таким образом, чтобы в режиме максимальных нагрузок при отключении одного трансформатора на подстанции второй трансформатор взял бы на себя всю нагрузку. Допускается перегрузка трансформатора на 40% больше его номинальной мощности в течении пяти суток по шесть часов
Подстанция 1.Дано: В режиме максимальных нагрузок: Р1= 42 МВт и cos?= 0.9Из треугольника мощностей определимS1= = = 46, 667 МВА;Q1= = = 20,242 МварSном1= = 33,334 МВА;Принимаем два трансформатора типа ТР ДН-4000/110/10.
Подстанция 2.Дано в режиме максимальных нагрузок :Р2=15 МВт соs?=0,9S2= ; Q2= 110кв SномВыбираем два трансформатора типа 10кв ТДН-16000/110/10S2= 15+j 7,265
Параметры трансформаторов.Таблица1|
Подстанция | Тип | Sном МВА | Пределы регулир. | Каталожные данные | Расчетные данные | |
| | | | Uном | UК % | Рк КВТ | Рх квт | Ix, % | Rт Ом | Хт Ом | Qх квар | |
| | | | ВН | НН | | | | | | | | |
ПС-1 | ТПДН- 40000/110/10 | 40 | ±9*1,78% | 115 | 10,5 | 10,5 | 172 | 36 | 0,65 | 1,4 | 34,7 | 260 | |
ПС-2 | ТДН-16000/110/10 | 16 | ±9*1,78% | 115 | 11 | 10,5 | 85 | 19 | 0,7 | 4,38 | 86,7 | 112 | |
|
Приведенная мощность- это мощность на входе в трансформаторы подстанции, включающая заданную нагрузку и потери в трансформаторах.Для расчета потерь и приведенной нагрузки используем Г-образную схему замещения двух обмоточных трансформаторов.
Подстанция 1.
2
Подсчитаем параметры схемы замещения:Активное сопротивление Rт1= Реактивное сопротивление Потери мощности в стальном сердечнике:Активные Рст1=Qn*Px=2*36=72квт Реактивные Qст1=nQх=2*260=520кварОпределим потери в медных обмотках трансформаторов (в сопротивлениях Rт1 и Хт1 ), Потери активной мощности на нагревРм1=Потери реактивной мощностиQм1=Поток мощности в начале звенаSн.зв.1=S1+Sм1= (Р1+jQ1)+ (Pм1+jQм1) = (42+j20,342) + (0,117+j2,858) = 42,117+j23,2(МВА).Приведенная мощность в узле 1Sприв1= Sн.зв.1. +Sст1=(42,117+j23,2)+(0,072+j0,52)=42,189+j23,72 (МВА)
Подстанция 22
Потери в стали:Рст2=n*Рх2= 2*19=38Вт;Qст2= nQx2=2*112=224варПотери в меди:Рм2=Qм2=Поток мощности в начале звенаSн.зв.2= S2+Sм2=(15+j7,265)+(0,046+j0,911)=15,046+j8,176 (МВА)Приведенная мощность в узле 2Sприв2=Sн.зв.2+Sст2=(15,046+j8,176)+(0,038+j0,224)=15,084+j8,4 (МВА)
2. Расчет разомкнутой сети в режиме максимальных нагрузокИз возможных трех вариантов разомкнутой сети возьмем вариант с наименьшей суммарной длиной линий.
Масштаб: 10км в 1см.2
2.1 Распределение приведенных мощностей по линиям разомкнутой сетиS1-2=Sприв.2=15,084+j8,4 МВАSип-1=S1-2+Sприв.1=(15,084+j8,4)+(42,189+j23,72)=57,173+j32,12 МВА
2.2 Выбор проводовВыбор проводов производится:· По экономической плотности тока jэк с проверкой.· По потерям на корону.· По току допустимому в послеаварийном режиме.Экономическая плотность тока для Т=3600ч.Принимается равной: jэк=1,1.
Линия ИП-1Iрабип-1=Fэкип-1=Принимаем провод марки АС-150Проверка по потерям на корону: сечение провода не должно быть меньше допустимого по потерям на корону при Uком=110-70мм2150мм2>70мм2- условия выполняется.Проверки по допустимому току в послеаварийном режиме, когда одна цепь отключена и провод второй цепи должен выдержать двойной ток при максимальных нагрузках Iпослеав.= Iраб.ип-1= 345 А.Допустимый ток по нагреву для сечения 150мм2 равен 450А345 А<450А- условия выполняется.
Линия 1-2Iраб1-2=Fэк1-2=Выбираем АС-70. Iдоп(70)=270А Оба условия выполняются:70мм2=70мм291А<270А
2.3 Расчет параметров линииДля воздушных линий 110кв при расчетах применяется П-образная схема замещения. Составим схему замещения разомкнутой сети, состоящую из двух линий ИП-1 и 1-2.
2
Таблица 2 Параметры линии разомкнутой сети|
Линия | Провод | ?,км | n | r0,Ом/км | Rл,Ом | Хо,Ом/км | Хл,Ом | в0, См/км | Вл, См | Qв, Мвар | |
ИП-1 | АС-150 | 44 | 2 | 0,198 | 4,356 | 0,420 | 9,24 | Х10-6 2,7 | Х10-6 237,6 | 2,875 | |
1-2 | АС-70 | 58 | 2 | 0,428 | 12,412 | 0,444 | 12,826 | 2,55 | 295,8 | 3,579 | |
|
Rлип1= r0 l=ОмХлип-1=x0 l=ОмВлип-1=nвl=2*2,7*10 -6*44=237,6*10 -6 СмQвип-1=Влип-1*U 2ном=237,6*10 6*110 2=2,875 МварRлип-1=*0,428*58=12,412 ОмRл1-2=*0,428*58=12,412 ОмХл1-2*0,444*58=12,876 ОмВл1-2=2*2,55*10 -6*58=2958,*10 -6 СмQв1-2=295,8*10 -6*110 2=3,579 Мвар
2.4 Расчёт потоков мощности по звеньям разомкнутой сетиВычисляем потоки мощности вконце и начале каждой линии, начиная с конца сети.Sк.зв.1-2=Sприв2-j=(15,084+j8,4)-jj6,605 (МВ А)Sн.зв.1-2=Sк.зв.1-2+S1-2=Рк.зв.1-2+jQк.зв.1-2+
Р1-2=0,278 МВт;Q1-2=0,289 МварSк.зв.ип-1=Sн.зв.1-2-jSн.зв.ип1=Sк.зв.ип1+Sип1=57,551+j27,387+Мощность, выдаваемая в сеть от источника питания Sип=Sн.зв.пп-1-j
3. Расчет замкнутой сети в режиме максимальных нагрузок2
3.1 Распределение приведенных мощностей по линиям замкнутой сети.Потоки мощности в линии кольцевой сети определить сложнее, чем в линиях разомкнутой сети. Выполняется приближенное потокараспределение по длинам линии следующим образом. Рассекается кольцевая сеть по ИП и представляется линией с двухсторонним питанием:Определяем потоки на головных линиях:
Проверка:Sип-2+Sип-2=Sприв.1+Sприв.2(37,065+j20,808)+(20,208+j11,312)=(42,189+j23,72)+(15,084+j8,4)57,273+j32,12=57,273+j32,12 - ТОЖДЕСТВООпределяем поток на средней линии 1-2S1-2=Sип-2-Sприв.1S1-2=(20,208+j11,312)-(15,08+j8,4)=5,124+j2,912 (МВ А)
3.2 Выбор проводовЛиния ИП-1Выбираем стандартный провод АС-185Проверяем условия.
Условия по потерям на корону 185мм2>70мм2- выполняется.Наибольший послеаварийный ток по линии ИП-1 возникает при отключении другой головной линии ИП-2Sп.а.ип-1=Sприв.-1+Sприв-2=57,273+j32,12 МВ АДопустимый ток по нагреву для АС-185 равен 510А
Условия 345<510 А выполняетсяЛиния ИП-2Принимаем АС-120· Условия по потерям на корону выполняется:§
120мм2>70мм2· Условия In.а.ип-2<Iдon выполняется:§
345А<345AЛиния 1-2С учетом минимально допустимого сечения по потерям принимаем АС-70.Iдоп=270АНаибольший Iп.а.1-2 будет при подключении линии ИП-1· Условие Iп.а.1-2<Iдоп выполняется.
254<170A3.3 Определение параметров линии и расчетных нагрузок в узлах замкнутой сетиСоставим схему замещения замкнутой сети, представленной линией с двухсторонним питанием-j -jРассчитаем параметры линии и занесем их в таблицу 3
Таблица 3 Параметры линии замкнутой сети.|
Линия | Провод | ?, км | n | r0, Ом/км | Rл, Ом | Хо, Ом/км | Хл, Ом | в0, См/км | Вл, См | Qв, Мвар | |
ИП-1 | АС-185 | 44 | 1 | 0,162 | 7,128 | 0,413 | 18,172 | Х10-62,75 | Х10-6121 | 1,464 | |
ИП-2 | АС-120 | 66 | 1 | 0,249 | 16,434 | 0,427 | 28,182 | 2,66 | 175,56 | 2,124 | |
1-2 | АС-70 | 58 | 1 | 0,428 | 24,824 | 0,444 | 25,752 | 2,55 | 147,9 | 1,79 | |
|
Рассчитаем в точках 1 и 2 расчетные нагрузки:
3.4 Распределение расчетных нагрузок по линии замкнутой сети2
Рассчитаем приближенные потоки мощности в линиях без учета потерь мощности в этих линиях. Для этого определим активные и реактивные проводимости и сопротивления: Рип-1=Gип`-ип``(Pрасч.1*R1-ип``+Qрасч.1*Х1-ип``+Ррасч2*R2-ип``+Qрасч.2*Х2-ип``)+ +Bип`-ип``(Ррасч.1*Х1-ип``-Qрасч.1*R1-ип``+Ррасч.2*Х2-ип``-Qрасч.2*R2-ип``)= =0,006416832*(42,189*41,258+22,093*53,934+13,084*16,434+6,443*28,182)++0,00956252(42,189*53,934-22,093*41,258+15,084*28,182-6,443*16,434)= =0,006416832*3361,664706+0,00956252*1683,121558==21,57123766+16,09488356=37,6661Qип-1=Bип`-ип``(Pрасч.1*R1-ип``+Qрасч.1*Х1-ип``+Ррасч2*R2-ип``+Qрасч.2*Х2-ип``) --Gип`-ип``(Ррасч.1*Х1-ип``-Qрасч.1*R1-ип``+Ррасч.2*Х2-ип``-Qрасч.2*R2-ип``)= =0,00956252*3361,664706-0,006416832*1683,121558==32,145986-10,800308=21,3457 Мвар.Sип-1=37,666+j21,3457Рип-2=Gип`-ип``(Pрасч.2*R2-ип``+Qрасч.2*Х2-ип``+Ррасч1*R1-ип``+Qрасч.1*Х1ип``)+ +Bип`-ип``(Ррасч.2*Х2-ип``-Qрасч.2*R2-ип``+Рраёч1Х1-ип``-Qрасч.1*R1-ип``)=0,006416832(15,084*31,952+6,443*43,924+42,189*7,128+22,093*18,172)+0,00956252(15,084*43,924-6,443*31,952+42,189*18,172-22,093*7,128)= =0,008416832*1467,163488+0,00956252*1065,862484=9,41454+10,19233=19,6069Qип-2=Bип`-ип``(Pрасч.2*R2-ип``+Qрасч.2*Х2-ип``+Ррасч1*R1-ип``+Qрасч.1*Х1-ип``) - -Gип`-ип`` (Ррасч.2*Х2-ип``-Qрасч.2*R2-ип``+Ррасч.1*Х1-ип``-Qрасч.1*R2-ип``)==0,00956252*1467,163488-0,006416832*1065,862484==14,02978-6,83946 =7,1903МварSип-2=Рип-2+jQип-2=19+j7,1903МварПроверка: Sип1+Sип-2=Sрасч1+Sрасч2(37,666+j21,3457)+(19,607+j7,1903)=(42,189+j22,093)+(15,084+j6,443)57,273+j28,536=57,273+j28,536 -
ТождествоПоток мощности в линии 1-2 определили по первому закону Кирхгофа для узла 1.S1-2=Sип-2-Sрасч.1=(19,607+j7,19)-(15,084+j6,443)=4,523+j0,747(МВА)Узел
1 является точкой потокораздела
3.5 Расчет потоков мощности по звеньям замкнутой сетиУточним потоки мощности в линиях за счет учета потерь мощности в сопротивлениях этих линий. Для этого размыкаем кольцевую сеть в точки потокораздела (в узле 1) и получаем разомкнутую цепь. Далее считаем потоки как для разомкнутой сети.
2
Sк.зв.1-2=S1-2=4,523+j0,747 (МВА)Sн.зв.1-2=Sк.зв.1-2+S1-2= (Рк.зв.1-2+jQк.зв.1-2)+(Р1-2+jQ1-2)Р1-2+jQ1-2= Sн.зв.1-2=(4,523+j0,747)+(0,043+j0,045)=4,566+j0,792(МВА)Sк.зв.1п-2=Sн.зв.1-2+Sрасч.1=(4,566+j0,792)+(15,084+j6,443)=19,65+j7,235(МВА)Sн.зв.ип-2=Sк.зв.ип-1+Sип-1 Sн.зв.ип-2=(19,65+j7,235)+(0,596+j1,021)=20,246+j8256 (МВА)Sн.л.ип-2=Sн.зв.ип-2-jSк.зв.ип-1=Sип-1=37,666+j21,346(МВА);Sзв.ип-1=Sк.зв.ип-1+Sип-1;Sип-1=Sм.зв.ип-1=(37,666+j21,346)+(1,104+j2,815)=38,77+j24,161(МВА);Sн.лип-1=Sн.зв.ип-1-jSип=Sн.л.ип-1+Sн.л.ип-2 =(38,77+j23,429)+(20,246+j7,194)=59,016+j30,623(МВА)
4. Технико-экономическое сравнение вариантов схемы сети4.1 Выбор схемы электрической сетиВыбор схем РУ подстанции 1 и 2 производиться только на стороне ВН, так как на стороне НН схемы одинаковы для обоих вариантов.В соответствии с перечнем типовых схем РУ из [3] в замкнутой сети для проходных подстанций примем схему мостика с отделителями и выключателем в перемычки, в разомкнутой сети для узловой ПС-1. В варианте 1 возьмем секстонированную систему шин с обходной, для тупиковой подстанции ПС-2 возьмем схему два блока с отделителями в цепях трансформаторов и ремонтной перемычкой между блоками.
а) разомкнутая сетьб) замкнутая сеть4.2 Расчетные затраты разомкнутой сети.Зрасч.=Ен*К+И,у.е.Коэффициент эффективности капиталовложений в энергетики Ен=0,12Капиталовложения складываются из капиталовложений в линии и подстанции К=Кл+Кпс Кл=Кип-1+К1-2
Таблица 4 Капиталовложения в строительство линии|
Линия | e, км | Маркапровода | Тип опор | Стоимость 1км линии, тыс. руб. | Стоимость линии, тыс. руб. | |
ИП-1 | 44 | АС-150 | Стальныедвухцветные | 24,6 | 1082,4 | |
1-2 | 58 | АС-70 | Стальные двухцветные | 21,6 | 1252,8 | |
|
Кл=2335,2 тыс. руб.Капиталовложение в подстанции складывается из капиталовложений в трансформаторы и капиталовложений в распределенные устройства Кпс=Кт=КруТак как трансформаторы в обоих вариантах одинаковы, то их стоимость не следует включать в приведенные затраты. Для определение стоимости РУ наПС-1 расчетная стоимость одной ячейки с включателем умножается на количество ячеек. На ПС таких ячеек 7. В расчетную стоимость ячейки включены стоимость выключателя, разъединителей, трансформаторы тока и напряжений и прочего оборудования РУ.Расчетная стоимость ячейки с масляным выключателем для Uном=110кв равна 35 тыс. руб. [ 3]Кру пс-1=35*7=245 тыс.руб.Схема РУ на ПС-2 представлена двумя блоками с перемычкой и отделителем в цепях трансформаторов. Расчетная стоимость этой схемы при U=110кв равна 30 тыс.руб.Кру пс-2= 30 тыс.руб.Итак, стоимость РУ в разомкнутой сетиКру=Крупс-1+Крупс-2=245+30=275 тыс.руб.Капиталовложения в разомкнутую сетьК=Кл+Кру=2335,2+275=2610,2Издержки И состоят из издержек на амортизацию, издержек на обслуживание и издержек на потери электроэнергии И=Иа+Иобсл.+Иэ,тыс.руб. Издержки на амортизацию и обслуживание определяется по % от капиталовложений, которые приведены в [3] для линии и подстанции разного напряженияИал+Иобсл==2335,2=65,39 тыс.руб.Иил+Иобсл пс=Издержки на потери электроэнергии в линияхИэ=Ђ*Wлин=0,006*3570,624=21,42тыс.руб Wлин=Рлин*Ј=1,74*2052=3570,624МВтч.Рлин=Рип-1+Р1-2=1,462+0,278=1,74МВтВремя максимальных потерь Ј=Ј(Тмак)Ј=(0,124+Издержки для варианта 1И=(Иал+Иобсл)+(Иапс+Иобсл пс)+Иэ=65,39+25,85+21,42=112,66 тыс.руб.Расчетные затраты для варианта 1Зрасч1=0,12*2310,2+112,664=425,9 тыс.руб.
4.3 Расчетные затраты разомкнутой сети (вариант 2)Таблица 5 Капиталовложения в строительство линий.|
Линия | e, км | Марка провода | Тип опор | Стоимость1км линии, тыс. руб. | Стоимостьлинии, тыс. руб. | |
ИП-1 | 44 | АС-185 | Стальные одноценные | 17,4 | 765,6 | |
1-2 | 58 | АС-70 | Стальные одноценные | 14,5 | 841 | |
ИП-2 | 66 | АС-120 | Стальные одноценные | 15,6 | 1029,6 | |
|
Кл=2636,2 тыс.руб Кру=75*2=150тыс рубК=2636,2+150=2786,2 тыс.руб.ИалИапс+Иобсл пс=Рлин=Рип-1Р1-2+Рип-2=1,104+0,043+0,596=1,743МВтWлин=Рлин*Ј=1,743*2052=3576,636МВт.чИэ= Ђ*Wлин=0,006*3576,636=21,5 тыс.рубИ=(Иал+Иобсл.л)+(Иа пс+Иобсл пс)+Иэ=13,8+14,1+21,5=109,4 тыс.рубЗрасч2=0,12*2786,2+109,4=443,8 тыс.руб.
4.4 Сравнение вариантов по расчетным затратам и выборов оптимальногоЗ,%=Вариант разомкнутой сети экономичнее варианта замкнутой сети на 4,2% и поэтому для строительства выбираем его.
5. Расчет потоков и потерь мощности в оптимальной разомкнутой сети в режиме минимальных нагрузокРмин=24МВт; cos=0,9 S1 min=
5.1 Потери мощности в трансформаторахПС-1 1Потери в стали: Рст1=пРх=2*0,036=0,072Qст1=пРх=2*0,26=0,52Мвар
Потери в меди: Sн.зв.1=S1+Sмн1=(24+j11,62)+(0,038+j0,933)=24,038+j12,553Sт=(0,072+0,52)+j(0,038+0,933)=0,11+j1,453 (МВА)Sпив.1=(24+j11,62)+(0,11+j1,453)=24,11+j13,073 (МВА)
ПС-2 2Потери в меди: Sн.зв.2=S2+Sмн2=(8+j3,87)+(0,013+j0,259)=8,013+j4,129 Sт2=(0,038+0224)+j(0,013+0,259)=0,051+j0,483 (МВА)Sпив.2=S2+Sт2=(8+j3,87)+(0,051+j0,483)=8,051+j4,353 (МВА)
5.2 Расчет потоков и потерь мощности в линиях .Схему замещение сети берем из п.3.4
6. Расчет потоков и потерь мощности в оптимальной разомкнутой сети в послеаварийном режимеРассматриваем послеаварийный режим сети при максимальных нагрузках и отключенной одной цепи линии ИП-1.
Схема замещения.В линии ИП-1 при отключении одной цепи сопротивления возросли в два года, а зарядная мощность уменьшилась в два раза. Потоки мощности в линии 1-2 те же, что и в режиме максимальных нагрузок (см. п. 3.4).Sк.зв.1-2=15,084+j6,605 (МВА)Sн.зв.1-2=15,362+j6,894 (МВА)Вычисляем потоки мощности в линии ИП-1
7. Расчет напряжений на типах ПС во всех режимов7.1 Максимальный режимЗаданное напряжение в узле МП Uип=117кв. Схему замещения и потоки мощности берем в п. 3.4. Напряжение в узле 1 будем определять без учета поперечной составляющей падения напряжения.U1=Uип-Uип1=117-4,605=112,395Продольная составляющая падения напряжения в линии ИП-1Напряжение в узле 2.Напряжение на стороне НН ПС-1 Действительное напряжение на стороне ННСредний коэффициент трансформации при нулевом ответвленииНапряжение на стороне НН ПС-2
Схема замещения из п.2. 7.2 Минимальный режимЗаданное напряжение на шинах ИП Uип=113квU1=Uип-Uип-1=113-2,355=110,645квПотоки мощности и схему замещения берем из п.6.Uип-1=U2=U1-U1-2=110,645-1,219=109,426квU1-2=U1=107.781кв
7.3 Послеаварийный режимЗаданное напряжение на шинах ИП Uип=120кв. Потоки мощности и схему замещения берём из п.7.U1=Uип-Uип-1=120-9,686=110,314 квUип-1=U2=U1-U1-2=110,314-2,533=107,781квU1-2=U1=110,314кв U2=107,781кв
8. Регулирование напряжения8.1 Режим максимальных нагрузокЖелаемое напряжение на стороне НН подстанцийUнн.жкл=1,05 Uном=1,05*10кв=10,5кв
ПС-1В п.8.1 было получено U1н=9,912кв при среднем коэффициенте трансформации Кт1=10,952, то есть при нулевом ответвлении п=0Для того, чтобы получить желаемое напряжение на стороне НН подберем нужное ответвление п(из п=+-9). Для этого найдем желаемое напряжение ответвления Имеем ступень регулирование (при диапазоне регулирование +-9*1,78%)е=0,0178*115=2,0,47квОпределим нужное ответвлениеНайдем действительное напряжение ответвлениеДействительное напряжение на стороне НН с учетом выбранного ответвление п=-3 (то есть в результате встречного регулирования)
ПС-2 При п=0 и КТ2=10,455 на стороне НН подстанции ПС-2 полученоU2п=10,175(СМ.п.8.1) Проведем встречное регулирование как ПС-1
8.2 Режим минимальных нагрузокЖелаемое напряжение на стороне НН подстанции в режиме минимальных нагрузок Uнн.жел=1,0*Uном=1,0*10=10квПроводим встречное регулирование на подстанциях ПС-1 ПС-2
ПС-1При п=0 и Кт1=10,952 получено U1п=9,909кв (см. п. 8.2).
ПС-2При п=0 и Кт2=10,455 получено U2п=10,295 (см. п. 8.2).
8.3. Послеаварийный режимДанный режим рассматривается при максимальных нагрузках для которых Uнн.жел=1,05*Uном=10,5квПроводим встречное регулирование на подстанции ПС-1 и ПС-2
ПС-1При п=0 и Кт1=10,952 получено U1п=9,715кв (см. п. 8.3).
ПС-2При п=0 и Кт2=10,455 получено U2п=9,966 кв (см. п. 8.3).
Результаты регулирование напряжение занесем в таблицу|
Под- стан-ция | Uн, кв | ДО регулирования | Результат регулирования (выбор ответвления п) | |
| |
|
| п |
|
|
| |
| | Режим максимальных нагрузок (Uн/п жел.=10,5кв) | |
ПС-1 | 108,551 | 10,952 | 9,912 | -3 | 108,859 | 10,368 | 10,47 | |
ПС-2 | 106,384 | 10,455 | 10,175 | -2 | 110,906 | 10,082 | 10,55 | |
| | Режим минимальных нагрузок (Uннжел=10кв) | |
ПС-1 | 108,525 | 10,952 | 9,909 | -1 | 112,953 | 10,757 | 10,09 | |
ПС-2 | 107,63 | 10,455 | 10,295 | 2 | 119,094 | 10,826 | 9,94 | |
| | Послеаварийный режим (Uннжел=105кв) | |
ПС-1 | 106,39 | 10,952 | 9,715 | -4 | 106,812 | 10,173 | 10,46 | |
ПС-2 | 104,19 | 10,455 | 9,966 | -3 | 108,859 | 9,896 | 10,53 | |
|
Список использованной литературы1 Нормы технического проектирования подстанции переменного тока с высшим напряжением 35-750 кв.- М.: Энергосетьпроект, 1991.2 Правила устройство электроустановок. - М.: Энергоатомиздат, 1985.3 Справочник по проектированию электроэнергетических систем. / Под редакцией С.С. Рокотяна, И.М. Шапиро.-М.: Энергоатомиздат, 1985.4 Типовые схемы принципиальных электрических распределительных устройств напряжением 6-750 кв ПС и указание по их применению.-М.: Минтопэнерго Р.Ф., 1993.